依據盤(pán)管在蓄冰期換熱系數較低的情況，提出采取翅片管做蓄冰換熱器的計劃，并以片距12．7mm的翅片管散熱器進(jìn)行了實(shí)驗，得到了翅片管散熱器蓄冷周期的制冷量變更法則、結冰界面的推動(dòng)進(jìn)程以及冰層厚度的散布情況，對后續翅片管蓄冰槽的研究有參考意思

冰蓄冷空調體系中,蓄冰槽的換熱機能至關(guān)重要,已成為蓄冷技巧研究的重點(diǎn)之一。冷媒盤(pán)管直接蒸發(fā)式蓄冷槽中制冷劑與水直接換熱,不二次傳熱喪失,因此得到較為普遍的利用,然而,因為冰層熱阻較大,導致?lián)Q熱機能并不好。杜艷利等[1]對直接蒸發(fā)內融冰式盤(pán)管進(jìn)行了實(shí)驗,得出在蓄冷運行工況下,傳熱系數為30～40W/(m2·K)。王麗娜等[2]對冰盤(pán)管的凝固進(jìn)程進(jìn)行了數值模仿,倡導以Bi<15來(lái)抉擇管內對流換熱系數h跟管徑d。周輝煌等對盤(pán)管不同密度安排下的蓄冷特點(diǎn)進(jìn)行了研究,得到在3倍現有盤(pán)管安排密度下,低溫取冷時(shí)光延長(cháng)了69%,取冷速率進(jìn)步了97%。杜恩杰等認為,開(kāi)放式蓄冰槽在停機時(shí),易呈現空調末端冷水倒流,導致電磁閥、電動(dòng)閥調節生效,因此,提出采取殼管式換熱器做蓄冰槽的技巧計劃,并進(jìn)行了相應的機能實(shí)驗。周俊凱等[5]針對內融冰出水溫度高,外融冰蓄冰率低的問(wèn)題,提出了內外融冰結合的取冷方法,并進(jìn)行了相應機能實(shí)驗。局部研究也以其余情勢的蓄冰槽。李明海等則針對航天器中的熱泵體系,提出采取套管式換熱器做為蓄冷制冰的換熱裝置,并進(jìn)行了數值模仿。張華等則對以聚乙烯為殼體資料的冰球進(jìn)行了數值模仿，倡導Bi>1000.

盤(pán)管直接蒸發(fā)式蓄冷槽在蓄冷階段，隨著(zhù)結冰層一直增厚，其熱阻也隨之一直增大，因此，加大管外換熱面積，減少冰層厚度是進(jìn)步換熱機能的要害，單純進(jìn)步盤(pán)管密度會(huì )盤(pán)踞較多的蓄冰空間，以致ＩＰＦ過(guò)小，而管外加裝翅片既可增大換熱面積，又基本不減少蓄冰槽的有效蓄冰空間。因此以翅片管做蓄冷用換熱器應是可選的技巧計劃之一。筆者已對管徑為９．５２ｍｍ，管間距為２５．４ｍｍ，平滑鋁制翅片，片厚為０．２ｍｍ的翅片管散熱器進(jìn)行了實(shí)驗研究，并與規格、長(cháng)度、安排雷同的無(wú)翅片盤(pán)管進(jìn)行實(shí)驗對比，得到翅片管散熱器蓄冷體系蓄冷周期均勻制冷量（忽視漏熱喪失，即蓄冷量）進(jìn)步１５．３％（水泵結束），蓄冰量高出２５．９％的后果。在蓄冷開(kāi)端時(shí)，以折算成管外壁面積的傳熱系數的比值Ｋ翅片管／Ｋ盤(pán)管在１．０鄰近，即強化后果不明顯，蓄冷中后期（１３５ｍｉｎ）后，傳熱系數比開(kāi)端逐步增大，到蓄冷后期，達到２．５２。本文將對翅片管換器蓄冷的進(jìn)程特點(diǎn)進(jìn)行研究。

針對片距為１２．７ｍｍ的翅片管散熱器，進(jìn)行相干的蓄冷實(shí)驗，揭示了其蓄冷周期的制冷量變更法則，結冰界面的推動(dòng)進(jìn)程，冰層厚度的散布情況。翅片管散熱器在蓄冷周期內，傳熱系數比較牢固，不會(huì )呈現因冰層加厚而使傳熱惡化的景象。